加壓密封即采用強行密封，即經(jīng)過擰緊螺栓，對墊片施加壓力到達密封，有兩種狀況，即容器運用（加壓）前的預緊密封和操作時的密封。

　　3）預密封預緊密封的意圖，是經(jīng)過必定的預壓力，使墊片在單位面積的壓緊力下發(fā)生變形，將溝槽填沒.消除走漏通道，填沒溝槽所需的單位面積上的壓緊力，一般稱比壓力，用y表明，單位為MPa。比壓力隨墊片資料和硬度而異，總預緊力與法蘭直徑墊片觸摸面寬度和比壓力有關(guān)，需求的預緊力為：

　　FG=3.14DGbyN

　　式中：FG墊片壓緊力N

　　DG墊片壓緊力基地圓直徑mm;（見GB150圖9-1）

　　b墊片有用密封寬度mm

　　y墊片比壓力MP當施加的墊片壓緊力等于或大于上述FG時，到達預緊密封，但不能過大，防止墊片失掉彈性。

　　4）操作密封經(jīng)預密封的銜接，在操作時，因為內(nèi)壓力（軸向壓力）的效果，密封面有別離傾向，壓緊力削減，流體外流的壓力降削減，也許呈現(xiàn)Pi＞P+PO

　　(Pi和PO分別為內(nèi)、外側(cè)的壓力，P為經(jīng)過墊片的壓力降)時，則也許滲漏。故在操作時墊片也應有足夠的壓緊力。

　　操作時所需求的*少壓緊力為：

　　FG=6.28DGbmP式中：m為墊片系數(shù)（查GB150的表9-2）

　　Pc為核算壓力，MPa。

　　闡明：墊片有用密封寬度b：法蘭在預緊前，墊片能與法蘭密封面觸摸的寬度，稱為墊片觸摸寬度N，法蘭經(jīng)預緊后，因為法蘭環(huán)發(fā)生偏轉(zhuǎn)，使有些內(nèi)側(cè)的墊片脫離觸摸，此刻保持觸摸的寬度稱為基本密封寬度bo，但在bo中，實際并未悉數(shù)起密封效果。能起密封效果的寬度，稱為有用密封寬度，用b表明。當bo≤6.4mm時，b=bo。當bo>6.4mm時，

　　墊片系數(shù)m是施加在墊片單位有用密封面積上的壓緊力和其內(nèi)壓力之比。m隨墊片的硬度添加而增大。

　　墊片比壓力y是指預緊時單位面積上的到達密封的壓緊力，隨墊片資料而異，可查GB150的表9-2。

　　9.3法蘭密封面的常用型式及優(yōu)缺陷

　　法蘭的密封面型式較多，常用的首要型式有：平面、凹凸面和榫槽面等。

　　a)平面密封面法蘭密封構(gòu)造簡單，加工便利，缺陷是密封功能差，且墊片易被擠出密封面，故適用壓力PN≤2.5MPa,和無毒介質(zhì)的場合。

　　b)凹凸面密封面兩個銜接法蘭的密封面一凹一凸加工較平面法蘭難些，但裝置時對中較簡單，且能防止墊片被擠出密封面，密封功能優(yōu)于平面密封面

　　榫槽面密封面法蘭密封面由一榫一槽匹配而成，墊片坐落槽中,因為槽的阻撓，不會被擠出，也減低介質(zhì)對墊片的沖刷和腐蝕，裝置易對中，密封牢靠，適于易燃易爆和有毒介質(zhì)的密封但密封面加工和替換墊片艱難

　　為了裝置便利，在壓力容器上設置凹凸面法蘭和榫槽面法蘭時，在容器上部和旁邊面，應設置凹面或槽面法蘭；在容器下部，應設置凸面和榫面法蘭，既防止密封面磨損，也便于裝置和替換墊片

　　94法蘭型式

　　法蘭型式：法蘭按其全體性程度分：松式法蘭、全體法蘭和恣意式法蘭:

　　941松式法蘭：法蘭未能有用地與容器或接收銜接成一全體，因而筒體或接收不與法蘭一起接受彎矩。強度比全體法蘭差，適用于低壓和異種金屬的法蘭銜接。松式法蘭有活套式，如圖9-1的（a-1）其核算按GB150的表9-7進行；帶頸的松式法蘭可按全體法蘭（表9-6）核算。

　　942全體式法蘭：法蘭、法蘭頸部及容器筒體或接收三者能有用的連成一全體構(gòu)造，受力功能好，但報價高，耗費資料。核算按表9-6進行。

　　943恣意式法蘭：常稱焊接法蘭，其型式見圖9-1的（h）、（i）、（j）、（k），其受力功能和核算方法介于兩者之間。恣意式法蘭按全體式法蘭的核算方法核算（表9-6），

　　當δο≤15mm，Di/δο≤300，Pc≤2MPa，操作溫度小于或等于370C時，也可按活套法蘭（表9-7）核算。

　　95法蘭核算；

　　法蘭銜接按墊片在法蘭觸摸面的安置狀況分：窄面法蘭和寬面法蘭。

　　窄面法蘭：墊片觸摸面坐落法蘭螺栓孔包圍的圓周范圍內(nèi)，可按GB150的9.5節(jié)核算；

　　寬面法蘭：墊片觸摸面散布在法蘭螺栓孔基地圓表里兩邊，可按GB150的9.7核算。

　　951窄面法蘭核算關(guān)鍵：

　　1）墊片依據(jù)操作壓力按表9-2查墊片的特性參數(shù)（my）有用密封寬度；壓緊力效果基地圓直徑；墊片壓緊力和墊片寬度。

　　2）螺栓安置（表9-3）；螺栓載荷；螺栓面積；螺栓規(guī)劃載荷確定。

　　3）法蘭法蘭力矩預緊狀況；操作狀況和規(guī)劃力矩；

　　法蘭應力1）全體法蘭帶頸松式法蘭和按全體法蘭核算的恣意式法蘭的軸向應力、徑向應力、和環(huán)向應力；核算表見表9-6。2）松套法蘭和按松套法蘭核算的恣意式法蘭的軸向應力、徑向應力、和環(huán)向應力；3）剪應力；4）應力校核。核算表見表9-7

　　952寬面法蘭核算見106頁，其程序與窄面法蘭的程序一樣。

　　953外壓法蘭按受內(nèi)壓法蘭核算，但螺栓面積僅思考預緊狀況，且操作狀況法蘭力矩按9-18式核算，壓力取正值。

　　96管法蘭銜接

　　961選用規(guī)范和型式

　　GB150未規(guī)則，依據(jù)《容規(guī)》第54條規(guī)則，鋼制管法蘭、墊片、緊固件的規(guī)劃應參照行業(yè)規(guī)范HG20592～20635的規(guī)則。

　　HG為化工有些行業(yè)規(guī)范，管法蘭規(guī)范包含歐洲系統(tǒng)和美洲系統(tǒng)兩大有些，常用的鋼法蘭規(guī)范對照為：

　　歐洲系統(tǒng)的管法蘭規(guī)范美洲系統(tǒng)的管法蘭規(guī)范

　　HG20592-97《鋼制管法蘭型式、參數(shù)》HG20615-97

　　HG20603-07《鋼制管法蘭技能條件》HG2O604-97

　　HG20593-97《板式焊制鋼制管法蘭》

　　HG20594-97《帶頸平焊鋼制管法蘭》HG20616-97

　　HG20595-97《帶頸對焊鋼制管法蘭》HG20617-97

　　HG20601-97《鋼制管法蘭蓋》HG20622-97

　　HG20605-97《鋼制管法蘭焊接接頭和坡口尺度》HG20625-97

　　HG20606-97《鋼制管法蘭用非金屬墊片》HG20627-97

　　HB20613-97《鋼制管法蘭用緊固件》HG20634-97

　　HB20614-97《鋼制管法蘭墊片緊固件選配規(guī)則》HG20635-97

　　其二是兩元件受壓徑向位移的不一樣要和諧會發(fā)生較雜亂的應力和應力會集。

　　對于應力增值系數(shù)Q的來歷和有關(guān)圖表的制作依據(jù)，在“全國壓力容器規(guī)劃審閱人資歷查核培訓教材”2000年2月版中有解說，可見該教材第93-95頁的“5.圓筒—錐形封頭的鴻溝效應”一節(jié)

　　8開孔和開孔補強

　　81開孔的效果

　�、俨榭纯�:為查看壓力容器使用過程中是不是發(fā)生裂紋，變形，腐蝕等缺點.

　�、谠O備安全附件的接口。

　　③技術(shù)性接收的接口。

　　④設備，維修內(nèi)件用孔。

　　82開查看孔的需求

　　821查看孔的數(shù)量和*小尺度（引自《容規(guī)》）：

　　822歸于下列狀況者可不開查看孔：

　�、偻搀w的Di≤300mm者；

　�、谌萜魃峡刹鸺某叨炔恍∮谏鲜鲩_孔的相應需求者；

　　③無腐蝕或細微腐蝕，無需做內(nèi)部查看和清理者；

　�、苤评湓O備用的壓力容器；

　�、輷Q熱器；

　�、抟蛱厥鉅顩r不能開查看孔，但一起進行下列處理者：（1）對每條縱，環(huán)焊縫做100%無損查看（射線或超聲）；（2）規(guī)劃圖樣上注明核算厚度，查看時應進行測厚；（3）相應縮短查驗周期。

　　823查看孔的方位需求：開在封頭上或筒體挨近封頭處，便于調(diào)查或清理內(nèi)部的部位。

　　83開孔的形狀和尺度約束

　　831形狀：應為圓形，長徑/短徑≤2的橢圓形、長圓形及類似形狀。

　　832適用的開孔規(guī)模：

　　1）筒體當Di≤1500mm時，開孔直徑d≤1/2Di,且d≤520mm;

　　當Di＞1500mm時，開孔直徑d≤1/3Di,且d≤1000mm;

　　2）凸形封頭或球殼，開孔直徑d≤1/2Di,當開孔處于封頭過渡部位時，孔基地線宜筆直封頭外表。

　　3）錐形封頭或錐殼，開孔直徑d≤1/3Di（Di為開孔基地線處的錐體內(nèi)直徑）。

　　開孔直徑d是：對圓形孔，d=接收內(nèi)直徑+接收的2倍厚度附加量C=C1（厚度負誤差）+C2（腐蝕裕量）

　　84補強需求

　　841開孔的影響：

　�、匍_孔使截面積削減，平均應力增大；

　�、陂_孔處因為設備接收或人孔，在操作狀況下，接收的受力變形的大小和方向與筒體不一樣，在連接處發(fā)生歸納變形進行和諧，因而發(fā)生有些應力；

　�、墼谶B接處還發(fā)生高的應力會集，峰值應力的數(shù)值很高。

　　研討開孔處的強度問題是很雜亂的，我們只需按規(guī)范規(guī)則開孔規(guī)模和補強辦法進行補強，對D級壓力容器規(guī)劃是可行的。

　　注：（1）應力分類中對于一次應力、二次應力和峰值應力的概念。

　　一次應力是為平衡壓力與其它機械載荷所有必要的法向應力或剪應力。它分為：

　　①一次全體薄膜應力，它是影響規(guī)模廣泛悉數(shù)構(gòu)造的一次薄膜應力，它會直接致使構(gòu)造的損壞；

　�、谝淮斡行┍∧�，它是影響規(guī)模僅限于構(gòu)造有些區(qū)域的一次薄膜應力，會因有些過量塑性變形而致使損壞；

　�、垡淮螐澢鷳�，它為平衡壓力與其它機械載荷所需的沿截面厚度線性散布的彎曲應力。

　　二次應力是為滿意外部約束條件或構(gòu)造自身變形接連需求所須的法向應力或剪應力，它具有自限性，即有些屈從和小量變形就可使約束條件得到滿意，只需不重復加載，不會致使損壞。

　　峰值應力是由有些構(gòu)造不接連或有些熱應力影響而致使的附加在一次或二次應力上的應力增量，它具有自限性和有些性，不會致使顯著的變形，也許致使疲憊裂紋或脆性決裂，有必要加以操控。

　　842不另行補強的條件

　　開孔在契合下列悉數(shù)條件下，可不補強：

　　1）規(guī)劃壓力P≤2.5MPa；

　　2)兩相鄰開孔基地的間隔（對曲面間距以弧長核算）為L，L應不小于兩孔直徑之和的兩倍；即L≥2(d1+d2)；

　　3）接收的公稱外直徑do≤89mm；

　　4）接收壁厚的*小值為：

　　注：接收的腐蝕裕量為1mm

　　843開孔補強構(gòu)造

　�、贇んw的開孔補強的構(gòu)造有：補強圈補強和全體補強。

　　②補強圈補強一般選用的資料與殼體共同，厚度與殼體厚度一樣，便于備料、焊接和等面積補強的核算。也可用厚壁管代候補強圈進行補強。

　　③全體補強是經(jīng)過增加殼體的厚度（如常用的分氣缸），或用全焊透的構(gòu)造型式將厚壁管或全體補強鍛件與殼體相焊。

　　補強件與接收殼體的焊接構(gòu)造可參閱附錄J（提示的附錄）《焊接構(gòu)造》中的有關(guān)有些。

　　843殼體開孔補強的需求

　　開孔補強即是補足殼體因開孔而致使抗力削弱的有些，在開孔前經(jīng)核算多余的有些，可用于補強，不足有些用開孔補強構(gòu)造補足。

　　選用等力氣補強的辦法，在補強資料的許用應力與殼體對比，相等或較大的條件下，則簡化為選用等面積補強法：

　　需求補強的面積，是指經(jīng)過開孔基地，且筆直于殼體外表的截面上所需的*小補強面積。設A為開孔削弱所需補強的面積，Ac是在有用的補強范內(nèi)，可用作補強的截面積，則補強面積為Ae

　　Ae≥A-A84.3.1內(nèi)壓容器開孔補強量的需求

　　1）圓筒或球殼開孔需求補強的面積A

　　A=dδ+2δδet(1-fr)－－-8-1

　　式中：δ—按受內(nèi)壓厚度核算公式核算出在開孔處的核算厚度mm；

　　d–開孔直徑，對圓形孔，取d=接收內(nèi)直徑+接收的2倍厚度附加量δet–接收有用厚度，δet=δnt-Cmm

　　fr－－強度削弱系數(shù)，fr=[σ]tt/[σ]t，當fr＞1時，取fr=1

　　[σ]tt–接收在規(guī)劃溫度下的許用應力,MPa;

　　[σ]t–圓筒在規(guī)劃溫度下的許用應力,MP

　　2）錐殼開孔需求補強的面積按8-1式核算

　　在核算錐殼厚度δ時，公式中的直徑應為孔基地處的殼體內(nèi)直徑。

　　3）橢圓封頭和碟形封頭開孔需求補強的面積，也按8-1式核算。

　　在核算厚度δ時，則與開孔的方位有關(guān)，

　　52內(nèi)壓圓筒核算

　　1）規(guī)劃溫度下的核算厚度按下式核算：

　　公式適用范圍：Pc≤0.4Ф[σ]t或Do/Di≤1.5

　　式中：δ-圓筒的核算厚度mm；

　　Pc–核算壓力，MPa；

　　Di–圓筒內(nèi)直徑，mm；

　　[σ]t–規(guī)劃溫度下圓筒資料的許用應力，MPa；

　　Ф–焊接接頭系數(shù)。

　　2）公式來歷：

　　用強度理論，以圓筒均勻直徑為基準核算的環(huán)向應力，思考了圓筒內(nèi)壁上主應力與均勻拉應力的差值進行了批改，并思考了縱向焊縫（A類焊接接頭）在強度方面相對于母材的削弱。

　　公式中應力的推導是依據(jù)薄膜應力理論。

　　3)公式推導：

　　設直徑D筒體受內(nèi)壓力為P的效果，圓筒上的任一小單元上受三個主應力環(huán)向應力σ1、軸向應力σ2和徑向應力σ3的效果，求應力時，可經(jīng)過中心軸線沿縱向?qū)A筒切成兩有些，去掉一有些以應力代替，依據(jù)力平衡理論，在縱向截面厚度發(fā)作內(nèi)應力σ1，其合力與外部效果的壓力效果平衡，設圓筒直徑為D，長度為L，厚度為δ，按平衡聯(lián)系則有：

　　2Lδσ1=PDL

　　σ1=PD/2δ

　　沿筆直主軸線的截面將圓筒體切開，在圓形橫截面上的應力為σ2，發(fā)作平衡的條件為：πDσ2δ=1/4πD2P；

　　σ2=PD/4δ

　　徑向應力σ3=P，可見σ1=2σ2，并遠大于σ3，故選用σ1=PD/2δ，即：

　　δ=PD/2σ1，令D=Di+δ，P=pc代入，σ1以Ф[σ]t代入，

　　則得到：。

　　4）如已知δn、PDi；則圓筒體的核算應力σt為：

　　式中бt≤Ф[σ]t

　　式中：δe為有用厚度。

　　5）規(guī)劃溫度下，筒體的答應作業(yè)壓力[Pw]為：

　　53球殼核算

　　1）規(guī)劃溫度下的核算厚度公式：

　　2）規(guī)劃溫度下，球殼核算應力公式：

　　式中бt≤Ф[σ]t

　　3）規(guī)劃溫度下，球殼的答應作業(yè)壓力公式：

　　；

　　6外壓圓筒和外壓球殼的規(guī)劃

　　很多化工石油用的容器，因為工藝緣由需要在外壓或真空下操作，如真空罐和真空蒸餾塔，有的容器帶有夾套，夾套內(nèi)是帶壓蒸汽，使內(nèi)筒受到外部壓力。

　　一般，內(nèi)壓低于外壓的容器，稱為外壓容器。

　　外壓容器的作業(yè)壓力是指容器在正常運用過程中也許呈現(xiàn)的壓力差值。對夾套容器，指夾套頂部也許呈現(xiàn)的壓力差值。

　　斷定外壓容器的規(guī)劃壓力時，應思考在正常作業(yè)情況下也許呈現(xiàn)的表里壓力差。

　　斷定真空容器殼體的厚度時，規(guī)劃壓力按受外壓思考。當裝有真空泄放閥，以及相類似的安全操控設備時，規(guī)劃壓力=1.25P，或0.1MPa的低值，P為表里壓力差。未裝安全操控設備時，取0.1MPa。

　　容器作業(yè)中失效的狀況有：強度失效，剛度失效和安穩(wěn)失效三種。

　�、購姸仁В喝萜髟谳d荷效果下，發(fā)作過量變形或決裂。如內(nèi)壓容器的損壞；

　�、趧偠仁В喝萜靼l(fā)作過量的彈性變形，致使損失正常的承受能力。如容器不能滿意*小厚度需求致使剛度缺乏而失效；

　�、郯卜�(wěn)失效：容器在載荷效果下，形狀突然發(fā)作改動，致使損失作業(yè)能力。如外壓容器的失穩(wěn)損壞。

　　外壓容器規(guī)劃時，有必要思考到上述三種失效的也許性，才能確保容器的安全運用。

　　在滿意剛度需求的情況下，外壓容器的損壞有兩種形式，即強度缺乏導致的損壞和失穩(wěn)導致的損壞兩種。因而，規(guī)劃應包含強度核算和安穩(wěn)性校核。因失穩(wěn)通常在強度損壞之前發(fā)作，故安穩(wěn)性核算是外壓容器規(guī)劃中的首要思考的問題。

　　61受均勻外壓的圓筒（和外壓管子）

　　在GB150第6章中，外壓圓筒和外壓管子所需的有用厚度δe用查圖核算法，運用的圖為圖6-2～圖6-10，核算過程如下：

　　611Do/δe≥20的圓筒和管子

　　1）假定δn,令δe=δn-C，C=C1+C2，定出L/DO和Do/δe

　　Do為筒體的外直徑；L為筒體的核算長度，L值取圓筒上兩相鄰支持線（此線處的截面有滿足的慣性矩）的間隔，其值按圖6-1的各示圖選擇。

　　如圖6-1a中，L=L1+2hi/3

　　L1為圓筒有些的長度（含封頭的兩直邊）的總和；

　　hi為封頭曲面深度。

　　2）查圖6-2，在圖的左方找到L/DO點，過此點沿水平線右移，與Do/δe線相交，遇中心值用內(nèi)插法，如L/DO＞50，則取50。若L/DO＜0.05，則取0.05；

　　3）連此交點沿筆直方向下移，在圖的下方得到系數(shù)A。也可查表6-1得到A值。

　　4）按所用資料選用圖6-3～圖6-10，在圖下方找到系數(shù)A。

　　若A落在規(guī)劃溫度下資料線的右方，則過此點上移，與規(guī)劃溫度下資料線相交，遇中心溫度值選用插入法，再過此交點水平方向右移，在圖的右方得到系數(shù)B。

　　經(jīng)過B按下式求出許用外壓力[P]，MPa；

　　6-1

　　若所得A值落在規(guī)劃溫度下資料線的左方，則核算許用應力[P]為：

　　6-2

　　E是規(guī)劃溫度下資料的彈性模量，MPa；

　　5）算出的[P]應大于或等于PC，PC為核算外壓力，不然，應從頭按上述過程重算。直到[P]＞PC，且接近于PC停止。

　　612Do/δe<20的圓筒和管子

　　a)按6.1.1的過程核算得到B值，但對Do/δe<4的圓筒和管子的A值應按下式核算：

　　，當A>0.1時，取A=0.1；由A值，并依據(jù)資料商標，經(jīng)過表6-2至表6-9中的相應曲線數(shù)據(jù)表查B值；

　　b)[P]按下式核算：

　　式中：σo為應力，其值取或或的較小值。

　　算出的[P]應大于或等于PC，PC為核算外壓力，不然，應從頭假定名義厚度δn，并重復上述過程核算。直到[P]＞PC，且接近于PC停止。

　　62外壓球殼

　　外壓球殼所需的有用厚度按以下過程核算：

　　431鋼管的規(guī)范及許用應力按GB150的表4-3鋼管許用應力的規(guī)則。

　　D類壓力容器常用的碳素鋼和低合金鋼鋼管商標有：102020G16Mn。

　　10和20鋼管，根據(jù)規(guī)范為：GB8163-87《運送流體用無縫鋼管》；

　　20G和16Mn鋼管，根據(jù)規(guī)范為：GB6479《化肥設備用高壓無縫鋼管》。

　　常用的不銹鋼管0Cr18Ni9、00Cr19Ni10和0Cr18Ni10Ti根據(jù)規(guī)范為：

　　GB13296-91《鍋爐、熱交換器用不銹鋼無縫鋼管》

　　GB/T14796-94《流體運送用不銹鋼無縫鋼管》

　　432對于不銹鋼焊接鋼管在壓力容器中的運用疑問：

　　在附錄A的A4.2中有明確規(guī)則。

　　對奧氏體不銹鋼焊接鋼管（見A4.2.1）應遵從GB12771-91《流體運送用不銹鋼焊接鋼管》的規(guī)則。具體需求是：壁厚答應誤差為±12.5%；鋼管的彎曲度不大于1.55mm/m；逐根進行蝸流或射線（對大直徑管）及水壓實驗合格；

　　查看規(guī)范按JB/T4730-2005.1《承壓設備無損查看》中的有關(guān)有些，水壓實驗壓力為容器規(guī)劃壓力的2倍，保壓時刻為10秒，管壁無滲漏表象。

　　奧氏體不銹鋼焊接鋼管的運用范圍規(guī)則如下：容器運用溫度定為0Cr18Ni9、00Cr19Ni10和0Cr18Ni10Ti等鋼號的相應答應運用溫度；容器規(guī)劃壓力不大于6.4MPa；管壁厚不大于8mm；不得用于毒性程度為極度損害的介質(zhì)；焊接接頭系數(shù)為0.85，即按一樣鋼號的許用應力乘以0.85的焊接接頭系數(shù)。

　　44鋼鍛件

　　鋼鍛件的規(guī)范及許用應力按GB150表4-5的規(guī)則，鋼鍛件的規(guī)范和常用鋼鍛件為：

　　JB4726-2000《壓力容器用碳素鋼和低合金鋼鍛件》中的20、35和16Mn

　　JB4727-2000《低溫壓力容器碳素鋼和低合金鋼鍛件》中的16MnD

　　JB4728-2000《壓力容器用不銹鋼鍛件》中的0Cr18Ni9、00Cr19Ni10和0Cr18Ni10。

　　4.5焊接資料

　　壓力容器受壓元件焊接選用的焊條（焊接資料）的參考原則是：

　�、贊M意力學性能的需求，保持等強度，思考滿意沖擊耐性和伸長率的需求；

　�、诨瘜W成分適當；

　�、鄹鶕�(jù)工程重要性、危險性、焊接方位、剛性巨細、施焊條件、焊接經(jīng)歷挑選焊條；

　�、芩伎冀�(jīng)濟性和簡單獲得；

　　碳鋼和低合金鋼之間焊接，通常需求所選用的焊材焊成的焊接接頭，其強度不低于強度較低的一側(cè)母材規(guī)范抗拉強度下限值，而接頭的耐性和塑性應不低于強度較高而塑性耐性較差的母材。

　　首次選用的焊接資料，應按JB4708-2000《鋼制壓力容器焊接技能評定》和JB/T4709-2000《鋼制壓力容器焊接規(guī)程》的規(guī)則。壓力容器用焊條定貨時，應按JB/T4747-2002《壓力容器用焊條訂購技能條件》。

　　焊接資料的規(guī)范有：

　　GB/T5117-1995《碳鋼焊條》；

　　GB/T5118-1995《低合金鋼焊條》；

　　GB/T983-1995《不銹鋼焊條》；

　　GB/T984-2001《堆焊焊條》；

　　GB/T14957-1994《熔化焊用鋼絲》；

　　GB/T14958-1994《氣體維護焊用鋼絲》；

　　GB/T8110-1995《氣體維護電弧焊用碳鋼，低合金鋼焊絲》

　　GB4241-84《焊接用不銹鋼盤條》；

　　GB4242-84《焊接用不銹鋼絲》；

　　GB4343-84《惰性氣體維護焊接用不銹鋼棒及鋼絲》。

　　YB/T5091-1993《惰性氣體維護焊用不銹鋼棒及鋼絲》；

　　YB/T5092-1996《焊接用不銹鋼絲》；

　　GB/T5293-1999《埋弧焊用碳素鋼焊絲和焊劑》；

　　GB/T12470-1999《埋弧焊用低合金鋼焊絲和焊劑》；

　　46選用國外鋼材的需求

　　選用國外的鋼材，應是國外相應壓力容器*新規(guī)范所答應運用的鋼材；其運用范圍不該超出該規(guī)范的規(guī)則，一起也不該超越GB150第4章資料附近鋼材的規(guī)則。

　　47一些鋼材的代用規(guī)則

　　1）鋼材的代用的通常原則是：代用資料應與被代用的鋼材具有一樣或附近的化學成分、交貨狀況、查驗項目、性能指標和查驗率以及尺寸公役和外形質(zhì)量等。

　　2）代用圖樣規(guī)則的鋼材時，應獲得原規(guī)劃單位的贊同。

　　3）鋼板代用：

　　①GB712-88《船體用結(jié)構(gòu)鋼》中的A級鋼板，可代用Q235-A（不得作受壓元件）；B級鋼板在鋼廠按規(guī)范需求進行沖擊實驗合格后，可代用Q235-C鋼板，未作沖擊實驗的鋼板，則只能代用Q235-B鋼板；

　　②GB713-1997《鍋爐用碳素鋼和低合金鋼鋼板》中的20g鋼板可代用Q235-C鋼板。

　　4）鋼管代用：GB3087-82《低中壓鍋爐用無縫鋼管》中的10和20鋼管，可代用GB8163-1999《運送流體用無縫鋼管》中相應的鋼管。

　　48特別工作環(huán)境下的選材

　　對于介質(zhì)處于NaOH濕H2S應力腐蝕時的選材疑問，可見《容規(guī)》126頁，對于“壓力容器選材與介質(zhì)”的闡明。

　　5內(nèi)壓圓筒和內(nèi)壓球體的核算

　　5.1內(nèi)壓圓筒和內(nèi)壓球體核算的理論根底

　　1）強度理論：內(nèi)壓容器的損壞有四種強度理論，對比為大家承受的有榜首、第三和第四強度理論。

　�、侔袷讖姸壤碚摷粗鲬碚�，它以為導致資料開裂損壞的主要因素是主應力。亦即不管資料處于何種應力狀況，只需主應力到達資料